當空壓機運行參數爲: 轉速2950轉/分(fēn)，電機電流180安培，泵的(de)出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿負荷。

電機與系的(de)振幅見表，停機後，立即檢查了(le)複盛空壓機與泵鏡子的(de)同心變， 最大(dà)誤差爲鈾向0.05毫米，在标準範圍内，然後斷開聯軸器，使電機單獨空運。

(一) 根據現場(chǎng)所測得(de)的(de)振動數據，作振動分(fēn)析

1、從表12--1所示的(de)振幅看出,振動的(de)部位隻發生在空壓機一端，屬于局部振動。

2、聯軸器相鄰的(de)兩個(gè)軸承，隻有電機軸承産生很大(dà)的(de)振動,從而排除兩轉子同心 前軸度偏差過大(dà)的(de)問題。

3、從表12一2中空壓機單獨運行的(de)初始報幅看出，主要是基頻(pín)混動。

其中，承垂直方向的(de)基頻(pín)服動占合成振動的(de)94%。前軸承水(shuǐ)平方向的(de)基頻(pín)證動占合成報動 的(de)86%。後軸承垂直方向的(de)基頻(pín)振動占合成振動的(de)91.5%。

後軸承水(shuǐ)平方向的(de)基頻(pín)振動 占合成振動的(de)83%。由于沒有攜帶其它儀器,振動相位，報動波形及轉子軸心軌迹沒有 觀察，但從選頻(pín)的(de)成分(fēn)及幅值來(lái)看，可(kě)以診斷爲空壓機轉子質量不平衡。

在配制平衡機的(de)接頭盤時(shí)發現,電機聯軸器的(de)内孔與軸配合太松，有0.12毫米的(de)間 陂。原來(lái)爲了(le)防止在運行中聯軸器串動,用(yòng)一個(gè)M10的(de)螺诠頂著(zhe)鍵,使之固定。

這(zhè)樣就使聯軸器的(de)内孔中心與軸心産生了(le)很大(dà)的(de)偏心，形成電機轉子較大(dà)的(de)重心偏移，從而也(yě)就 産生了(le)較大(dà)的(de)不平衡質量，使電機空運時(shí)，撅幅達130um。

空壓機空轉時(shí)，振幅由130um陳爲50im。但連泵帶負荷後，振動又大(dà)幅度上升, 爲此，将振動信号錄入磁帶,回廠後輸入CF-300分(fēn)析儀中作譜分(fēn)析。

(二) 根據譜圖和(hé)表12一4作振動分(fēn)析

1、通(tōng)頰振動中，有四種頻(pín)串結構，(150Hz) 爲主，共中通(tōng)頻(pín)占的(de)73~83%。

2、在四種頻(pín)率中,主要以8f

8、基頻(pín)f。(50Hz) 占通(tōng)頻(pín)的(de)37~45%.(250Hz) 占通(tōng)頻(pín)的(de)15~34%。

4、5f.(350Hz) 能量較小,忽略不計。

根據譜圖的(de)頻(pín)串結構及各自的(de)能量比例，診斷爲空壓機支承部件強度不夠，支承 部件包括: 墊片、機座、台闆和(hé)基礎。

經檢查，發現空壓機的(de)四個(gè)支腿，是每一側的(de)兩個(gè)支腿共用(yòng)一環通(tōng)長(cháng)的(de)20毫米厚的(de) 墊鐵。

由于通(tōng)長(cháng)的(de)墊鐵與支座的(de)接觸面積很大(dà)，并且電機的(de)每個(gè)地角螺栓受力不會完全 一樣，勢必會使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的(de)強度下(xià)降，使電機在滿負荷時(shí)， 産生劇烈振動。

爲此,加工四塊<每個(gè)支跳一塊) 與原來(lái)厚度相同的(de)墊鐵開機後，振動明(míng)顯下(xià)脈。

通(tōng)過更換電機的(de)四個(gè)支排的(de)熱(rè)鐵，電機空運振幅502m降爲10um ,連泵帶負荷振 幅由1801m降爲780um，已有大(dà)幅度下(xià)降。

但背負荷時(shí)振動78um，仍然較大(dà)，故又将 新的(de)振動信号錄入磁帶，輸入分(fēn)析儀内，作殘餘振動分(fēn)析，以消除振動。