第一類吸收式空壓機的(de)工作循環與吸收式制冷(lěng)循環相仿，不同之處僅在于空壓機以供熱(rè)爲目 的(de)，但其壓力和(hé)溫度範圍比制冷(lěng)機高(gāo)得(de)多(duō)。

現對(duì)比溴化(huà)锂——水(shuǐ)吸收式空壓機和(hé)制冷(lěng)機的(de)參數。表中空壓機以熱(rè)排水(shuǐ)爲低溫熱(rè)源，制取70~80"C的(de)熱(rè)水(shuǐ)。

1.第一類吸收式空壓機工作循環及熱(rè)力參數

采用(yòng)溴化(huà)锂-水(shuǐ)溶液第一類吸收式空壓機的(de)工作流程。

其冷(lěng)凝溫度爲85℃，蒸發溫度爲18℃。

查附錄表水(shuǐ)蒸氣表可(kě)得(de)冷(lěng)凝壓力爲57.827kPa (433.6mmHg)，蒸發當濃溶液濃度爲62%， 稀熔液濃度58%時(shí)，可(kě)由h圖求得(de)空壓機循環各狀态點的(de)參數值。

2.第一類吸收式空壓機循環的(de)熱(rè)力計算(suàn)

擔據溶液和(hé)工質在空壓機循環中，始值和(hé)狀态參數變化(huà)的(de)情況，可(kě)以列出各個(gè)熱(rè)交換設備的(de) 熱(rè)量和(hé)質量平衡關系式，進而求出溶液的(de)循環倍率。

裕液在發生器内消耗的(de)發生熱(rè)及其在吸收器内放出的(de)吸收熱(rè)、工質在蒸發器内所吸收的(de) 蒸發熱(rè)及其在冷(lěng)凝器内放出的(de)凝結熱(rè)，爲伶熱(rè)計算(suàn)和(hé)結構設計提供依據。

這(zhè)裏以圖3-30 表示的(de)第一類吸收式空壓機爲例，說明(míng)熱(rè)力計算(suàn)的(de)基本方法。

(1).溶液的(de)循環倍率a

如進入發生器的(de)狀态爲7的(de)稀溶液質量流量爲9S，發生器内産生的(de)狀态爲3的(de)工質蒸 汽質量流量爲9nD， 流出發生器的(de)狀态爲4的(de)濃溶被質量流量爲9n，則發生器内的(de)質量平衡 關系。

定義溶液的(de)循環倍率

遊液的(de)循環倍率a 表示在發生器内産生單位質流量的(de)工質蒸汽所需送入的(de)稀溶液質流 量。

而進入發生器的(de)稀溶液依度爲5，流出發生器的(de)濃溶液濃度爲5，則發生器内溴化(huà)锂 的(de)質量平衡關系。

當容液熱(rè)交換器的(de)熱(rè)回收率增大(dà)時(shí)，它的(de)尺寸和(hé)造價也(yě)随之增大(dà)。所以幾不可(kě)能達到 理(lǐ)想值，在設計時(shí)須根據技術經濟分(fēn)析選取一個(gè)适當的(de)值。

(2).溶液和(hé)工質的(de)再循環爲了(le)強化(huà)傳熱(rè)傳質，吸收器和(hé)蒸發器常天下(xià)六天 采用(yòng)液膜式結構。

在利用(yòng)低勢熱(rè)能的(de)情況下(xià)，爲了(le)消除靜液柱高(gāo)度對(duì)佛騰傳熱(rè)的(de)影(yǐng)響和(hé)減 發生器也(yě)采用(yòng)液膜式結構。

這(zhè)小傳熱(rè)溫差時(shí)，隻用(yòng)溶液或工質的(de)循環流量就不能夠在 換熱(rè)面上保持适當的(de)噴淋密度，需用(yòng)熔液或[質再循環的(de)辦法來(lái)增加噴淋密度。

吸收器中的(de)溶液再循環中的(de)溶液再循環如圖3-31所示。

來(lái)自溶液熱(rè)交換器的(de)(狀态8) 濃瘩液質流量爲9，在吸收器中再循環的(de)(狀态2) 稀瘩液質流量爲9-1。

定義稀溶液在吸收器中的(de)再循環倍率 則進入吸收器的(de)混合溶液的(de)狀态點爲9，其參數可(kě)由下(xià)列熱(rè)質平衡關系式确定。